【经验】中科微导航芯片AT6558D-5N-7X的车载音响娱乐系统RI抗扰性能优化方案
随着电子技术的不断发展,汽车电子由最初基础的功能性应用逐渐向高级交互式应用发展,汽车电子化的趋势越来越明显,无论高中低端车型,越来越多的车型配有导航(GPS/BDS/GLONASS)、BT/WIFI以及大屏,笔者做的一款采用了中科微导航芯片AT6558D-5N-7X的车载音响娱乐系统,在进行RI (Radiate Immunity) 抗扰性测试过程中发现芯片的SR(卫星定位信号质量)值下降,通过问题分析和设计优化后,最后解决了问题,通过了客户的认可测试。
导航模式RI测试的干扰波形
这款车载音响娱乐系统对应客户的法规中,规定的RI干扰波形如表1所示:
表1 RI测试干扰波形
问题描述
RI 测试是衡量被测试品抗空间电磁波干扰的能力,通用RI测试分为1G以上和1G以下两个频段。由于GPS的工作频率为1.575G, 北斗的工作频率为1.561G,正好落在RI测试1G-2G频段内。客户要求在RI 70V/m的干扰下,GPS和北斗卫星信号的SR值下降不能超过2dB。但是在测试中发现在1.536-1.602G频段GPS和北斗在背对天线时无法达到测试计划要求。可以看出背面性能是最差的,这是由于背面有很多开孔连接器以及装配缝隙,如图1-1所示。一般可以认为,屏蔽机箱在低频的屏蔽效能主要取决于制造屏蔽体的材料,在高频的屏蔽效能主要取决于机箱上的孔洞和缝隙。这是因为当频率超过100MHz时一般金属材料的趋肤深度都到了um级。当电磁波入射到屏蔽体上时,会在屏蔽体上感应电流。如果屏蔽体上有导电不连续的点,例如一个孔洞,就会在孔洞上形成一个电压,于是就构成了一个电偶极天线,当缝隙的长度达到L/2时,其辐射效率最高(与缝隙的宽度无关),也就是说,它可以将激励缝隙的全部能量辐射出去,如图1所示。
在远场区,如果孔洞的最大尺寸小于λ/2,一个厚度为0的材料上缝隙的屏蔽效能为
L为孔洞长度(mm);H为孔洞宽度;f为入射电磁波的频率(MHz)。
GPS 测试结果与北斗类似,北斗在最靠近工作频率的两点丢失定位信息,GPS只有1点。北斗在1G以上频段内RI测试结果如表2所示。
图1 孔缝的电磁泄漏
表2 北斗RI测试结果
GPS在1.81G CW波形会出现SR值不稳定现象,很大概率下会降低超过2dB现象。而北斗没有此问题。这是由于北斗信号在芯片内部有两次降频,而GPS只有一次,因此GPS信号抗干扰能力相对不稳定。
导航 RI失效问题分析
发现问题后,我们先后从一下几个方面进行探索,试图找出干扰信号的耦合路径:
A: 首先在导航芯片AT6558D-5N-7X周围添加物理屏蔽罩,一般在线路板底面设置一块完整的铜箔或地线面,作为屏蔽盒的一个面,屏蔽盒为一个五面体,扣在这个面上,构成屏蔽体。五面体与地线面的接触点越多越好,间隔要小于屏蔽电磁波波长的1/20。但由于PCB空间限制无法做到屏蔽体四边接地,只能三边接地,如图2。通过多次实验发现此屏蔽罩对导航模块RI性能无明显作用。分析此项措施无效原因有二,一是屏蔽罩接地效果不好,二是干扰不是通过空间耦合而是线缆耦合。
图2 导航模块物理屏蔽罩及其焊盘
B:调查导航模块前端声表面射频滤波器的插入损耗特性,如图3所示。由图3可知:(1)在GPS频段,插入损耗较低;(2)1.8G左右插入损耗特性未明确指出。因此怀疑是滤波器在1.81G插入损耗太低,导致实验结果不满足要求。为了验证此猜想,用网络分析仪对滤波器的S参数进行测量,结果如图4所示。由测量结果可知:滤波器在1.81G仍有45dB的插入损耗。滤波器性能满足要求,1.81G干扰耦合路径不是线缆,而是空间耦合。
图3 导航模块射频滤波器传递函数
图4 导航模块滤波器S参数
C: 将机器外壳的缝隙和孔都用铜箔堵上,防止电磁波从缝隙进入主板。发现对GPS频段内的干扰并没有明显改善,但是对GPS 1.81G有明显改善,SR值下降仅1dB。因此GPS在1.536-1.602G频段内干扰是通过线缆耦合,同时再次验证了1.81G的干扰是通过空间耦合的。
D:用铜箔将GPS芯片包住,并刮开PCB地,包住铜箔良好接地。验证后发现1.81G失效现象消失。
由以上试验结果可知1.81G干扰频率确实是通过空间缝隙耦合到导航芯片,而1.535-1.602G是通过GPS信号链路进入芯片。
问题结论及对策
由于导航模块前端滤波器无法滤除GPS频段内干扰(否则会将同样频段的有用信号也滤掉),我们向客户做了具体说明,并提供了分析报告,客户最终接收了GPS频段内干扰失效现象。1.81G干扰则在添加物理屏蔽罩后测试顺利通过。
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